摘要：文章綜合介紹了氣水反沖洗在濾池上的應用概況，包括沖洗方式，機理，設計要素及施工等方面的問題，并指出進一步推廣氣水反沖洗技術的關鍵問題。

　　1、前言

　　濾池是水廠常規處理凈水構筑物的最后一道工序，濾池運行的好壞直接影響到水廠的出水水質。但是很多快濾池在運行一段時間后，就會出現過濾層含泥量增大，在反沖洗強度設計值范圍內不能達到預期的反沖洗效果，并且沖洗歷時延長，產水量下降，嚴重阻礙了快濾池的正常運行。濾池反沖洗對濾池工作效果影響甚大，若采用較好的反沖洗技術，使濾料層經常處于最優條件下反沖洗，不僅可以節水節能，還能提高出水水質，增大濾料層截污能力，提高濾速，延長過濾周期。

　　2、幾種常用的濾池反沖洗方式

　　目前國內外濾池反沖洗方法主要有三種，一是單純用水反沖洗，另一種是用水反沖洗并輔以表面沖洗，最后一種是氣水反沖洗。

　　3、氣水反沖洗的應用概況

　　氣水反沖洗作為去除濾池中濾料層的污泥，使濾料層恢復使用的技術開始是1902年在美國新澤西州小福爾裝置的快濾池中使用的。爾后英國設計的快濾池多數采用了氣水反沖洗技術。但由于氣的布配設施不過關等原因，一直影響到這項技術的推廣應用。直到瑞典的第四次國際供水會議上提出采用長柄濾頭作為布氣裝置以及本世紀六十年代，隨著粗粒，均勻粒徑深床濾池的應用，氣水反沖洗技術得到完善才被各國竟相采用。

　　我國應用氣水反沖洗技術的歷史已近70年，但應用的水廠不多。本世紀30年代，撫順市東公園最早采用氣水反沖洗技術，現有設計規模為17萬m3/d，其次是廣州三水廠，于40年代采用該技術，現有設計規模為12萬m3/d.50年代后，廣東羅定水廠，湛江水廠和撫順滴臺澗水廠等先后采用了氣水反沖洗技術。80年代后，引進法國貸款和技術的南京上元門水廠，重慶和肖山水廠，西安曲江水廠，沈陽八水廠建成采用了氣水反沖洗的AQUAZUR V型濾池。近年來，昆明五水廠，珠海拱北水廠，杭州消泰門水廠，青島白沙河水廠，深圳南頭水廠、上海市自來水閔行公司第二水廠等先后采用了氣水反沖洗技術。

　　4、氣水反沖洗機理研究

　　自1840年快濾池問世以來，各國的給水處理工作者針對反沖洗的機理極其效果作了大量的研究：Camp認為，反沖洗造成濾料潔凈的原因主要是拖曳力而不是粒間互撞；Amirtharajah等人同意這一觀點，并導出 了剪切力強度和水頭損失坡度的關系，據此提出了流化床中的最大剪力將發生在空隙比為0.68～0.71時，該空隙比相當于80～100%的膨脹度；日本學者將吸附在濾料上的污泥分為二種，一種是濾料直接吸著而不易脫落的污泥，稱作一次污泥；另一種是積滯在砂粒間隙中的污泥，比一次污泥易于去除，稱作二次污泥。他們認為在反沖洗時去除二次污泥主要是由水流剪力來完成，而去除一次污泥必須依靠顆粒間的摩擦碰撞作用，而且剪切力作用與顆粒間的碰撞摩擦作用均與平均速度梯度G值呈比例關系，并就G值與反沖洗強度、水溫、砂粒粒徑的相互關系作了研究。藤田賢二對最佳反沖洗強度作了理論研究，根據最大水流剪切力條件下求出的反沖洗強度與一般考慮的反沖洗強度差別懸殊，認為水流剪切力不是反沖洗的主要作用，并進一步根據顆粒碰撞次數最多的條件，導出了最佳反沖洗強度方程式；還有學者認為，在污泥殘留率曲線中的快速變化期，水流剪切力是去除濾料截留物的主要因素，而在慢速變化期，則濾料顆粒的相水反沖洗是在水反沖洗之前或同時，將空氣由濾料層下部通入，使粘附在濾料層中的污物分離，再用低速水漂洗，排出廢水。

　　單獨用空氣反沖洗時，濾層不膨脹，濾層吸附雜質的去除，靠氣泡上升時對濾料顆粒產生的剪切，摩擦作用和因氣泡通過濾層某處后的空缺由周圍濾料顆粒填充而加強的濾料顆粒間碰撞，摩擦作用 ；氣泡在上升過程中對濾層擾動作用逐漸增大，對截污量較大的表層濾料擾動尤大。此階段截留在濾層中的雜質從濾料顆粒上脫落。

　　氣水同時反沖洗，濾層微膨脹，污泥從濾料顆粒上脫落是水流剪切，摩擦作用，空氣剪切，摩擦作用和濾料顆粒間碰撞，摩擦作用綜合作用的結果。與單獨水反沖洗方式相比，由于增加了空氣對濾料顆粒的剪切，摩擦作用，同時空氣的加入又強化了水流剪切，摩擦作用和濾料顆粒間碰撞，摩擦作用，故在較小的水反沖洗強度下即可達到大于550S-1的G值。沖洗效果優于單獨氣洗階段。此階段雜質從濾料層去除。

　　氣水反沖洗最后一個階段是水漂洗階段，其作用為：首先，將從濾層中去除的雜質排出，用清水層置換廢水層；其次，將殘留在濾床中的空氣排出。

　　5、氣水反沖洗濾池設計要素

　　5.1 反沖洗運行方式的選擇

　　氣水反沖洗有三種運行方式：

　　（1）先單獨用氣沖，然后再用水單獨沖洗；（2）先用氣水同時沖洗，然后再用水單獨沖洗；（3）先用氣沖，然后氣水同時沖洗，最后再單獨用水沖洗。

　　目前國內水廠普遍采用的是第一種運行方式。但國內外運行實踐表明：沖洗效果最好的是第三種運行方式。此種運行方式的采用，已成為濾池氣水反沖洗技術發展的一種趨勢。

　　5.2 反沖洗強度和沖洗時間

　　氣水反沖洗強度和沖洗時間的選擇與氣水沖洗方式，濾層構造有關。

　　（1）采用氣沖水沖二階段的濾池，氣沖強度宜在16—201 /m2 s，時間為2—3分鐘；水沖強度在6—8 1/m2 s，時間為6—8分鐘；（2）采用氣沖，氣水同時沖洗，再水沖洗的三階段的濾池，氣水同時沖洗時，氣沖強度為13—17 1/m2 s，水沖強度為3—4 1 /m2 s，氣水同時沖5—6分鐘，水沖，氣沖的前后強度不變。采用待濾水漂洗的強度為21/m2 s左右；

　　5.3 配氣，配水系統

　　配水，配氣系統除在正常過濾時均勻集水外的另一主要作用是：在整個濾池面積上均勻分配反沖洗水和氣。氣水反沖洗的配水配氣系統有水氣和用的大阻力管式系統；水氣分開的兩套管式大阻力配水系統；小阻力長柄濾頭系統三種。第一，二種方式布氣布水均勻性不及第三種好。第一種方式不能氣水同時反沖洗；第二種方式雖能氣水同時反沖洗，但造價較大；第三種方式能同時氣水反沖洗，在清水管廊內形成一層氣墊，配水，配氣均勻性好，是較好的配水，配氣方式。AQUAZUR V型濾池即采用第三種配水配氣方式。

　　長柄濾頭的配置應既滿足均勻布氣，布水的要求，又方便施工，且不影響濾板鋼筋布置。濾頭縫隙總面積占單格濾池面積的0.9%—1.25%，安裝密度為50—60只/m2.長柄濾頭擰在鋼筋混凝土濾板上。

　　長柄濾頭配氣配水系統安裝應注意：（1）濾板平面必須水平，各點高程誤差不得超過±2mm；（2）濾板間瀝青瑪蹄脂填充物必須滿足氣密性要求，不可漏氣，漏水，漏砂；（3）濾頭安裝位置準確，其縫隙寬度小于濾料顆粒最小粒徑。

　　5.4 供氣，供水系統

　　供氣方式一般有二種，一種采用鼓風機直接向濾池供氣，另一種用空壓機通過中間儲氣罐向濾池供氣。由于鼓風機供氣效率高，設備簡單，操作方便，目前使用較多，但空壓機和儲氣罐的組合供氣可以在沖洗時實現不停機的連續沖洗，因此在中小水廠也有采用。

　　鼓風機式儲氣罐輸出的流量，應取單格濾池沖洗氣流量的1.05—1.1倍。鼓風機宜選用離心式，空壓機宜選用無油潤滑空氣壓縮機。風機房應盡量靠近濾池，方便操作和管理的位置并考慮必要的減噪減震措施。

　　6、設計，施工注意事項

　　濾板制造，濾板安裝標高準確度，濾板縫隙的嚴密狀況，將直接關系著氣水反沖洗濾池的反沖洗及運行效果。施工，安裝過程中應予以高度重視，并制定切實可行的措施予以保證。

　　濾板通常為預制高標號鋼筋混凝土板，濾板應具備足夠的剛度，其高度宜為100—120mm，長柄濾頭套管的長度盡可能與濾板高度相同，方便濾板預制與確保濾板自身的嚴密性。濾板應分別按上，下受力考慮兩面配受力筋。預制濾板的模板應為鋼制精加工模；既要確定預制的濾板幾何尺寸符合設計要求，亦要脫模方便，其底模鋼板厚度不宜小于14mm，且有足夠的平整度。固定長柄濾頭套管于鋼模底板上的特制帶槽口的螺釘在固定套管以后，螺釘上部不宜高出套管，以便澆制的混凝土密實后，可以用直尺沿鋼模四邊刮去多余混凝土，確保濾板厚度尺寸。濾板混凝土密實工作應在振動臺上完成，以確保澆制混凝土類別的自身密實度及混凝土與套管接觸面的嚴密性。

　　濾板安裝標高的準確度，以測控濾板上面標高來達到。安裝濾板時，應有專人司尺，以花桿為尺，測四角標高，下面由專人以硬質材料墊實，逐一校正標高，使同一單池內濾板上面標高差控制在±1—2mm以內。每塊濾板標高一經校正，應立即以1：2水泥砂漿把濾板下面填實（即為板下座漿，高10mm左右）。在座漿未達到一定強度時，已校正好標高的濾板上不得上人或施加負載。濾板嵌縫處的嚴密性，尤其是氣密性對反沖洗布氣均勻性有一定的影響。濾板拼縫形狀，拼縫密度，拼縫材料的選擇，都與嵌縫的嚴密性有關。在支承墻上有條形壓板的拼縫，下部縫寬以滿足壓板安裝即可，并做到下寬上窄。在垂直支承墻方向上不設條形壓板的拼縫，以上下窄，中間寬的棱形斷面的拼縫為好。嵌縫材料用膨脹水泥砂漿或細石微膨脹混凝土，并注意保濕養護。嵌縫到達預定強度后，可安排做嚴密性試驗。

　　7、結語

　　快濾池的氣水反沖洗技術是目前國內外水處理工程界普遍看好的一種技術。這項技術可消除濾層泥球，提高濾層截污能力，延長過濾周期，節省反沖洗水量，避免了濾料的流失，是一項有發展前途的技術。

　　目前，氣水反沖洗技術在我國應用尚不普遍，運行中也有不少問題需進一步探討和解決，如最合理的設計參數，最佳組合的沖洗方式，水質，水溫變化對氣水沖洗的影響等尚有待在生產中積累經驗，總結提高，使氣水反沖洗技術能更好地為我國的給水事業服務。（考試大一級建造師編輯整理）